Z modalno analizo in preskusom dinamičnega odziva pod-delovanjem brez obremenitve so pridobljene naravne vibracijske značilnosti velikega okroglega vibrirajočega sita in njegov odziv v časovni domeni in frekvenčni domeni v delovnem stanju. Model stresalnika je bil vzpostavljen z razumno poenostavitvijo, ekstrahiranih je bilo prvih 7 lastnih frekvenc in odpravljena je bila možnost resonančnega pojava. Instrument za vibracijsko testiranje INV1601 je bil uporabljen za zbiranje vibracijskih signalov vibracijskega sita brez-obremenitve, podatki o odzivu časovne-domene in-frekvenčne-domene vsake preskusne točke pa so bili pridobljeni s programsko opremo DASP. Dinamične karakteristike vibracijskega sita so bile pridobljene z analizo in primerjavo podatkov. Zagotavlja zanesljivo podlago za strukturne izboljšave in diagnozo velikih napakpoševni zasloni za agregat.
Industrijski razvoj sort vibracijskih sit in zahteve glede kakovosti so vedno višje, oprema za vibracijska sita v-velikem obsegu, visoka intenzivnost vibracij in vrsta (zmanjšanje kakovosti vibracij) smer razvoja. Z izboljšanjem zmogljivosti obdelave velikega stresalnika se vse več pozornosti posveča strukturni trdnosti stresalnika. Trenutno je veliko znanstvenikov opravilo veliko raziskovalnega dela o tem problemu iz različnih zornih kotov teoretične analize, simulacije in terenskega eksperimenta. Z vidika analize strukturnega dinamičnega odziva se programska oprema končnih elementov uporablja predvsem za analizo dinamičnega odziva modela. Vendar pa je pri velikih konstrukcijah zaradi velikega števila končnih elementov analiza dinamičnega odziva končnih elementov celotnega-modela konstrukcije precej-potratna. Avtor bo obravnaval analizo dinamičnega odziva velikih poševnih sitov za agregat, ki se pogosto uporablja v industriji.
1. Modalna analiza
1.1Poševna sita za agregatModel Avtor proučuje veliko krožno tirno vibrirajoče sito s površino 14 m2 in maso 9930 kg. Glede na -dvodimenzionalne načrtovalske risbe je model vzpostavljen v ANSYS. V procesu modeliranja je zaradi kompleksne strukture nemogoče podrobno modelirati po vsakem detajlu stresalnika, zato je treba model poenostaviti. Poenostavljeni deli modela vključujejo: prirobnice, rebraste plošče, ne-nosilne komponente, zadrževalne luknje, procesne luknje, navojne vijake in tresljaje. Končno je bil vzpostavljen model končnih elementov in z delitvijo drevesne mreže je bilo pridobljenih skupno 120.040 trdnih elementov, 12 vzmetnih elementov, 6 masnih elementov in 10.066 vozlišč.
1.2 Rezultati modalne analize Modalna analiza modela je izvedena v ANSYS. V skladu s teorijo vibracij imajo lastne frekvence nižjega reda in ustrezni načini glavno vlogo v procesu vibracij konstrukcije, zato je izločenih samo prvih 7 lastnih frekvenc konstrukcije, ustrezni rezultati pa so navedeni v tabeli 1. Prva lastna frekvenca ustreza vibracijam togega telesa, drugi do sedmi red pa vibracijam elastičnega telesa konstrukcije. Delovna frekvenca tega tipa vibrirajočega sita je 12,5 Hz. Kot je razvidno iz tabele 1, se naravna frekvenca strukture izogiba delovni frekvenci in v delovnem procesu zaslona ni resonančnega pojava. Vrsta težav, kot so nestabilnost amplitude, hrup in zgodnje poškodbe, je odpravljena, ker dinamična zmogljivost vibrirajočega sita ne more izpolniti zahtev.
Preizkuševalnik vibracij NV1601, ki ga je razvil East Vibration and Noise Research Institute, je bil uporabljen za učenje dinamičnega odziva vibrirajočega sita s pomočjo pridobivanja signala vibracij in analize programske opreme DASP.
2.1 Porazdelitev merilnih točk na zaslonu Za celovito pridobitev informacij o dinamičnem odzivu vibrirajočega sita je sprejeta metoda široko{1}}zajemanja signala in točke. Zaradi simetrične strukture vibracijskega sita je izbranih 10 merilnih točk na strani vibracijskega sita, Poševna sita za agregat. Za območje stresalnika sta glede na nosilne sile na obeh straneh dodani dve merilni točki na nosilnih delih, in sicer merilni točki 6 in 9. Ustrezni merilni točki na drugi strani okvirja sta označeni z 11 in 12.
2.2 Analiza rezultatov preskusa Zbrani podatki so razvrščeni in razvrščeni, da se pridobijo zemljevidi časovne-in frekvenčne-domene vsake merilne točke v pogojih delovanja brez-obremenitve, kot je prikazano na sliki. 3.. Podatkovne tabele s časovno-in frekvenčno-domeno so narisane v skladu z atlasom. Tabela 3 prikazuje podatke o časovni-domeni vibracijskega sita, narisane glede na podatke, izmerjene na 12 merilnih točkah. Vrednosti pospeška in variance valovne oblike, izmerjene na točkah 4, 5 in 6, so velike. Vrednost, izmerjena v točki 4 kot merilni točki na strukturnem temelju, je prevelika, kar kaže, da je strukturna povezava v točki 4 porušena ali ni -toga in je treba temelje okrepiti. Merilni točki 5 in 6 sta točki na strukturi vibracij in pospešek vibracij je prevelik, kar pomeni, da je treba strukturo telesa vibracijskega sita delno okrepiti. Za povečanje strukturne togosti je treba uporabiti ojačitvena rebra ali povečati debelino telesa rebra, da se uprejo poškodbam zaradi utrujenosti konstrukcije. Tabela 4 prikazuje podatke frekvenčne domene vibracijskega sita, pridobljene iz podatkov, izmerjenih na 12 točkah.
Po pretvorbi časovne-frekvenčne domene je energija tresljajev merilne točke 1 koncentrirana v frekvenci vzbujanja (približno 13 Hz), druge frekvenčne komponente pa so visokofrekvenčne (povezane z udarci materialnih delcev, neuravnoteženostjo rotorja in togostjo strukturne podlage). Merilne točke 2, 4 so pritrjene na temelj, energija vibracij teh točk je koncentrirana porazdelitev v visokofrekvenčnem pasu, anticentralni zaslon za vibracije v procesu dela na strukturi temeljev, ki se v glavnem odraža v vplivu presejalnih materialov. Merilne točke 8, 9 in 10 so vse energije koncentrirane večinoma na visokih frekvencah. Ker je zbrani signal spekter prečnega pospeška vibrirajočega sita, je povezan z dejanskimi torzijskimi vibracijami vibrirajočega sita. Preizkus merilnih točk 5 in 7 je posebna vibracija v smeri Y, frekvenca vzbujanja kot glavni dejavnik, razdalja med glavnim vozliščem in pomožnim vozliščem strukture vedno ostane nespremenjena, vznemirljiva sila se lahko prenese na telo zaslona prek masne enote. (2) Modalna analiza modela končnih elementov je izvedena v ANSYS in ekstrahiranih je prvih 7 lastnih frekvenc stresalnika. Rezultati kažejo, da se naravna frekvenca izogiba delovni frekvenci in stresalnik ne bo povzročil resonančnega pojava v delovnem procesu, ki ustreza konstrukcijskim zahtevam. (3) Signal vibracij stresalnika v delovanju brez-obremenitve zbira instrument za testiranje vibracij INV1601, odziv v časovni zgodovini in frekvenčni domeni pa se pridobi z analizo podatkov programske opreme DASP. Razumejo se značilnosti odziva vsake regije v delovnem procesu stresalnika in nenormalni odziv dela stresalnika se primerja iz analize dinamičnega odziva vsakega dela v tekočem procesu stresalnika. (4) Z modalno analizo in analizo dinamičnega odziva velikih nagnjenih sitov za agregat se obvladajo strukturne značilnosti vibrirajočega sita in dinamičnega odziva vsakega območja v delovanju brez-obremenitve. Zagotavlja zanesljivo podlago za diagnozo napak in strukturno izboljšavo velikih nagnjenih zaslonov za agregat.
