Načrtuje se izgradnja dvo-slojnega tračnega transporterja, ki lahko hkrati prenaša premog in leteči pepel iz velikega premogovnika v elektrarno Hangkou. Premog bo prepeljan iz premogovnika v elektrarno, elektrofiltrski pepel pa bo pripeljan nazaj v premogovnik za uporabo ob povratku.
Vrh dvojne plastipokrovi transportnih trakovvišina 2,54 m od tal, spodnji del stranskega pokrova je 0,94 m od tal, polmer pokrovov tračnega transporterja je 1,21 m, višina ravnega dela stranskega pokrova je 0,82 m, transportni trak Skupna širina pokrovov je približno 2,40 m, razdalja med zgornjim in spodnjim trakom pa 1,04 m. 2.1 Fizični model Težko je vzpostaviti model, ki je skladen z dejanskim transportnim trakom zaradi kompleksne strukture transportnega traku, vključno s številnimi notranjimi zvitki in podpornimi okvirji. V referenci [8-9] je bil model poenostavljen, pri čemer so bili zanemarjeni valj in podporni okvir v tračnem transporterju ter upoštevani le območje traku, premoga in letečega pepela. Hkrati je za preučevanje vpliva bočnega vetra kot računska domena vzet tudi zunanji prostor pokrovov tračnih transporterjev. Ker tok spada v-tridimenzionalni tok, je bilo izvedeno-tridimenzionalno modeliranje, ugotovljeno računsko območje pa je prikazano na sliki 2. Celotno računsko območje je bilo 3,59m×3,46m×39m. Oba trakova v pokrovih tračnih transporterjev se premikata relativno s hitrostjo 4,5/s. Gibanje povzroči razliko med porazdelitvijo pretočnega polja v pokrovih tračnih transporterjev in v pokrovih enoslojnih tračnih transporterjev. Površina kupa premoga in kupa premoga v prahu sta vir prahu. Polje toka v pokrovih tračnih transporterjev ima velik vpliv na pretok prahu. Zato se pri izračunu upošteva predvsem pretok v pokrovih tračnih transporterjev. Da bi preprečili vpliv vstopnega in izstopnega odseka na izračun, je vzdolž smeri gibanja traku vzeto daljše računsko območje, okoli traku pa manjše območje, da se zmanjša količina izračuna. Končno je na sliki 2 prikazan presek ugotovljene domene izračuna.
2.2 Nastavitev robnih pogojev (1) Kontinuirana faza: V numerični simulaciji je desna stran računske domene v okoliškem prostoru, vzporedna s stranjo pokrovov transportnega traku, vzeta kot meja vstopne hitrosti. V skladu z zahtevami obratovanja premogovnika se hitrost vetra šteje za močan veter stopnje 8. Ustrezna hitrost vetra se giblje od 17,2 do 20,7 m/s, tako da je prečna hitrost v izračunu 17/s: leva stran in zgornja stran računske domene sta tlačni izhodi: oba konca računske domene sta nastavljena tudi kot meje tlačnih izhodov: pas se uporablja kot premikajoča se meja, zgornji in spodnji pas pa se medsebojno premikata s 4,5 m/s in -4,5 m/s oz. (2) Diskretna faza: premogov prah in prah letečega pepela sta diskretni fazi in se obravnavata kot inertni delci. Glede na izmerjeno velikost delcev pripada njihova porazdelitev R-R porazdelitvi. Kot je razvidno iz zgornje površine kupa premoga in zgornje tabele letečega pepela, ko ni bočnega vetra, je hitrost znotraj pokrova razmeroma nizka, največja hitrost je manjša od 0,1 m/s, hitrost zunaj pokrova pa je manjša od 0,01 m/s. Poleg tega se zrak izven nape vsesa v napo in prah ne bo izpihnjen. Zaradi vpliva močnega bočnega vetra (17m/s) se del bočnega vetra zamaši pod stranjo pokrovov tračnega transporterja, del bočnega vetra pa se steka v pokrov. Zaradi relativnega premikanja zgornjega in spodnjega transportnega traku v pokrovu se v prostoru med pasovoma tvori vrtinec, vstop bočnega vetra pa bo okrepil intenziteto vrtinca med obema. Če je intenziteta vrtinčenja previsoka, bo del prašnih delcev, ki jih prenaša tekočina, stekel vzdolž notranje stene desne strani pokrova in nato odtekel iz pokrova, ki ga bočni veter pod pokrovom nosil. Poleg tega je razvidno, da je skupna hitrost območja med zgornjima in spodnjima pasovoma razmeroma majhna (v povprečju manj kot 8/s), zlasti blizu zgornje površine premoga in letečega pepela, ki je v bistvu manj kot 5,4 m/s. Poleg tega je treba upoštevati, da ker je skupna višina strani pokrovov tračnega transporterja približno 1,6 m, veliko vetra teče čez pokrove tračnega transporterja. Hitrost vetra na vrhu pokrovov tračnih transporterjev je lahko visoka do 55 m/s, kar močno vpliva na pokrove tračnih transporterjev, kar je problem, ki ga je treba upoštevati pri načrtovanju trdnosti pokrovov tračnih transporterjev.
